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附錄A

功率流封閉式齒輪試驗的校驗

（補充件）

A1按試驗機的技術(shù)指標(biāo)進(jìn)行檢驗。

A2測定試驗齒輪箱的輸入輸出轉(zhuǎn)矩，并按式（A1）計算試驗齒輪箱的效率：

式中：T₁——輸入轉(zhuǎn)矩的平均值，N·m；

      T₂——輸出轉(zhuǎn)矩的平均值，N·m；

      u——試驗齒輪副的齒數(shù)比。

試驗齒輪的使用系數(shù)為：

式中：T_lmax——輸入轉(zhuǎn)矩的最大值，N·m。

在試驗載荷范圍內(nèi)，K_A值不大于1.08。

A3對于靜態(tài)加載的試驗機，還應(yīng)測量運轉(zhuǎn)過程中的卸載情況，試驗機在最高試驗載荷級下連續(xù)運轉(zhuǎn)，測量和記錄輸入轉(zhuǎn)矩T₁隨時間卸載的情況。當(dāng)T₁的卸載量為該載荷的5%時，測定終止。繪出載荷隨時間變化的卸載曲線。在試驗過程中，可根據(jù)卸載曲線確定重新加載的時間間隔，使卸載最不大于試驗所加載荷的3%。

A4轉(zhuǎn)矩測量儀器測量誤差不大于±1%。

A5準(zhǔn)確標(biāo)定施加載荷，其誤差不大于規(guī)定載荷的±2%。

附錄B

脈動疲勞試驗機主要技術(shù)性能及測定

（補充件）

B1試驗機應(yīng)具有靜、動載荷，加載頻率和循環(huán)次數(shù)的顯示或記錄裝置。

B2試驗機的靜態(tài)加載誤差不大于±2%；動態(tài)加載誤差不大于±5%。

B3每組試驗前必須對試驗機的頻率計、計數(shù)器及載荷穩(wěn)定度進(jìn)行測試，并有標(biāo)定記錄。

B4每組試驗之前必須對試驗機進(jìn)行靜態(tài)載荷標(biāo)定。試驗機動的靜態(tài)載荷標(biāo)定，應(yīng)使用經(jīng)計量部門定期校驗合格的測力計并按此測力計出的標(biāo)準(zhǔn)方法進(jìn)行標(biāo)定。

附錄C

試驗夾具的技術(shù)要求

（補充件）

C1試驗夾具的要求

C1.1試驗夾具應(yīng)具有足夠的剛度，并能可靠地支承試驗齒輪。

C1.2夾具必須保證載荷作用在輪齒接近齒頂?shù)凝X面上，并能確定載荷作用點的準(zhǔn)確位置。

C1.3夾具的安裝必須保證施加在輪齒上的載荷作用線與試驗齒輪的基圓相切。

C1.4夾具的安裝必須保證載荷沿齒向均勻分布。

C1.5如采用雙齒加載形式，夾具的安裝必須保證兩受力齒的載荷均衡，其測量值相對誤差不大于5%。

C2試驗夾具的設(shè)計

C2.1齒輪彎曲脈動試驗中，無論試驗夾具是采用單齒加載形式（見圖C1），還是雙齒加載形式（見圖C2）都應(yīng)符合C1的規(guī)定。

C2.2確定載荷力的作用點

C2.2.2對于單齒加載形式，應(yīng)選上界點E作為載荷作用點則從E點到齒輪中心的向徑R_E及E點的壓力角α_E就確定了。根據(jù)E點公法線長度W，確定支承齒的支承件高度H如圖C3。

H=h₁-(W-h₂)……………………（C1）

式中：W——過E 點的公法線長度，mm；

      h₁——試驗齒輪中心線高度，mm；

      h₂——載荷力作用點E 到試驗齒輪中心的垂直高度，mm。

h₂=R_E·sinα_E……………………（C2）

式中：R_E­——E點到試驗齒輪中心的向徑，mm；

      α_E——E點的壓力角，（°）rad。

C2.2.2對于雙齒加載形式，一旦齒輪幾何參數(shù)一定，則跨齒數(shù)n及E點的位置都是確定的，（見圖C4）。

其計算方法如下：

a.E點所在圓的直徑

d_E=d_b/cosα_E…………………………（C3）

式中：d_b——基圓直徑，mm。

b.E點的壓力角α_E按下式計算：

式中：Z——試驗齒輪齒數(shù)；

      x——試驗齒輪的變位系數(shù)；

      α——分度圓壓力角，（°）rad；

      n——跨齒數(shù)。

c.跨齒數(shù)n由下式計算：

式中：n——跨齒數(shù)，按四舍五入取整；

      α_a——齒頂壓力角，（°）rad；

應(yīng)根據(jù)E點位置確定上壓頭尺寸L（上壓頭內(nèi)側(cè)距離）、H（上壓頭內(nèi)側(cè)高）。

C2.3設(shè)計夾具時應(yīng)使上壓頭寬度大于齒寬，壓塊硬度應(yīng)力60～64HRC。

附錄D

R-S-N曲線參數(shù)的確定

（補充件）

D1壽命分布函數(shù)的擬合與檢驗

本標(biāo)準(zhǔn)推薦采用最小二乘法進(jìn)行壽命分布的擬合優(yōu)度檢驗，其具體步驟為：

a.由式（4）、（5）、（6）、（7）計算F（N_Li），

若按正態(tài)分布擬合時，則擬合公式為：

若按對數(shù)正態(tài)分布擬合時，則擬合公式為：

若按二參數(shù)威布爾分布擬合時，則擬合公式為：

b.分布函數(shù)的線性相關(guān)系數(shù)應(yīng)滿足線性相關(guān)系數(shù)最小值的要求。

當(dāng)線性相關(guān)系數(shù)最小值同時滿足兩種以上分布時，應(yīng)優(yōu)先選用線性相關(guān)系數(shù)絕對值較大的分布；

c.確定同一組R-S-N曲線的各應(yīng)力級應(yīng)選取同一類型分布。

D2 R-S-N曲線參數(shù)的確定

D2.1按確定的壽命分布函數(shù)計算不同可靠度R的壽命值。

對于正態(tài)分布其計算公式為：

N_L=μ_N+σ_Nφ^-1（1-R）………………………………（D4）

對于對數(shù)正態(tài)分布，其計算公式為：

N_L=exp[μ_lnN+σ_lnNφ^-1（1-R）]………………………………（D5）

對于二參數(shù)威布爾分布，其計算公式為：

D2.2本標(biāo)準(zhǔn)推薦采用下述公式擬合R-S-N曲線：

式中：m——S-N曲線方程的指數(shù)；

      C——S-N曲線方程的常數(shù)。

以各應(yīng)力級相同可靠度的應(yīng)力——壽命作為子樣，按公式（D5）用最小二乘法擬合，可以得到一系列不同可靠度的S-N曲線，即R-S-N曲線。

D2.3由于在低應(yīng)力級下幫壽命越出點，則高可靠度S-N曲線通常會失真，此時應(yīng)根據(jù)相關(guān)系數(shù)出現(xiàn)異�；驊�(yīng)用統(tǒng)計學(xué)上異常數(shù)據(jù)的判別方法剔除。以余下的S-N曲線為基礎(chǔ)，選取4～6個壽命級，按D1方法確定定壽命下的極限應(yīng)力分布，求出各壽命級高可靠度的應(yīng)力值，確定高可靠度S-N曲線和高可靠度極限應(yīng)力值。

D3R-S-N曲線斜率的修正

按式（1）或式（2）計算σ_F時，由于某些參數(shù)對靜強度和疲勞強度有不同影響，故應(yīng)修正R-S-N曲線的斜率。修正后的S-N曲線方程參數(shù)為：

式中：N_j、σ_Fj、Y_δrelTj的下標(biāo)j表示靜強度時的值，見圖D1。