附錄C
（資料性附錄）
使用系數(shù)KA的推薦值
C.1使用系數(shù)的確定
使用系數(shù)最好通過(guò)具體應(yīng)用場(chǎng)合的實(shí)際使用經(jīng)驗(yàn)的分析來(lái)確定（見(jiàn)ISO/TR10495：1997），當(dāng)無(wú)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)可用時(shí)，通過(guò)仔細(xì)的分析研究確定。
使用系數(shù)KA用以修正Ft。KA是考慮齒輪嚙合外部因素引起的附加到名義載荷上的載荷的影響系數(shù)。當(dāng)不可能全面的系統(tǒng)分析或用合適的累積損傷準(zhǔn)則的測(cè)量值來(lái)確定當(dāng)量切向載荷時(shí)（見(jiàn)5.2），可使用表C.1中的經(jīng)驗(yàn)性指導(dǎo)值。
C.1使用系數(shù)的近似值
當(dāng)缺乏使用經(jīng)驗(yàn)或無(wú)詳細(xì)的分析資料可用時(shí)，可使用表C.1中的值。使用表C.1時(shí)注意，在某些使用場(chǎng)合KA的值會(huì)比表（C.1）中的值高得多，已使用過(guò)的值高達(dá)10。
表C.1中的值僅用于在非共振區(qū)運(yùn)行的、載荷相對(duì)穩(wěn)定的傳動(dòng)。如果運(yùn)行中有非共振區(qū)運(yùn)行的、載荷相對(duì)穩(wěn)定的傳動(dòng)。如果運(yùn)行中有非正常重載、電機(jī)的起動(dòng)轉(zhuǎn)矩大、間歇使用或嚴(yán)重的反復(fù)沖擊負(fù)荷，應(yīng)當(dāng)核算其靜強(qiáng)度和有限壽命下的承載能力（見(jiàn)ISO6336-1：1996、ISO-6336-2：1996、ISO6336-3：1996）。
例子：
a)透平機(jī)械和發(fā)電機(jī)
若系統(tǒng)中的電流矩路，轉(zhuǎn)矩可高達(dá)名義轉(zhuǎn)矩的6倍。這樣的過(guò)載可通過(guò)安全聯(lián)軸器保護(hù)。
b)電動(dòng)機(jī)和壓縮機(jī)
若泵的頻率和扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的固有頻率相同，會(huì)產(chǎn)生相當(dāng)大的交變應(yīng)力。
c)厚板軋機(jī)和鋼坯軋機(jī)
要考慮到入軋轉(zhuǎn)矩可高達(dá)軋制轉(zhuǎn)矩的6倍。
d)用同步電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)
啟動(dòng)瞬時(shí)（大約10個(gè)波幅變化的時(shí)間），產(chǎn)生的交變轉(zhuǎn)矩可高達(dá)名義轉(zhuǎn)矩的5倍。但，這個(gè)危險(xiǎn)的交變轉(zhuǎn)矩通�？梢酝ㄟ^(guò)合適的調(diào)節(jié)予以完全避免。
由于尖峰轉(zhuǎn)矩的大小取決于質(zhì)量彈性系統(tǒng)，力的作用時(shí)間和安全保護(hù)（安全聯(lián)軸器、電器的非同步轉(zhuǎn)換保護(hù)），這里給出的資料和數(shù)值通常不能使用。
因此，在重要的場(chǎng)合要認(rèn)真進(jìn)行分析。建議達(dá)成合適的協(xié)議。
在用戶的訂單中說(shuō)明的使用系數(shù)應(yīng)考慮作為最小要求值。
要考慮附加的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（如飛輪效應(yīng)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩）。有時(shí)，制動(dòng)轉(zhuǎn)矩是最大載荷，半影響承載能力計(jì)算。
假定使用的材料應(yīng)有合適的過(guò)載能力。當(dāng)使用的材料的過(guò)載能力很小時(shí)，應(yīng)對(duì)尖峰載荷進(jìn)的強(qiáng)度進(jìn)行校核。
當(dāng)使用的聯(lián)軸器有如下特性時(shí)——液力偶合器、彈性聯(lián)軸器和特殊的減振聯(lián)軸器——KA在中等和嚴(yán)重沖擊時(shí)的取值可以減小。
表C1使用系數(shù)KA
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原動(dòng)機(jī)工作特性 |
工作機(jī)工作特性 |
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均勻平穩(wěn) |
輕微沖擊 |
中等沖擊 |
嚴(yán)重沖擊 |
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均勻平穩(wěn) |
1.00 |
1.25 |
1.50 |
1.75 |
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輕微沖擊 |
1.10 |
1.35 |
1.60 |
1.85 |
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中等沖擊 |
1.25 |
1.50 |
1.75 |
2.00 |
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嚴(yán)重沖擊 |
1.50 |
1.75 |
2.00 |
2.25或更大 |
表C2原動(dòng)機(jī)工作特性
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工作特性 |
原動(dòng)機(jī) |
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均勻平穩(wěn) |
電動(dòng)機(jī)（如直流電動(dòng)機(jī)）、平穩(wěn)運(yùn)行的1）蒸汽輪機(jī)或燃汽輪機(jī)（起動(dòng)力矩很小，起動(dòng)不頻繁） |
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輕微沖擊 |
蒸汽輪機(jī)、燃汽輪機(jī)、液壓馬達(dá)或電動(dòng)機(jī)（具有大的、頻繁的起動(dòng)轉(zhuǎn)矩）2） |
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中等沖擊 |
多缸內(nèi)燃機(jī) |
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嚴(yán)重沖擊 |
單缸內(nèi)燃機(jī) |
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a可根據(jù)振動(dòng)試驗(yàn)或類(lèi)似設(shè)備確定。
b見(jiàn)GB/T 3480中壽命系數(shù)ZNT、YNT的圖。考慮瞬間過(guò)載的影響，見(jiàn)C2中的例子。 |
表C3工業(yè)齒輪工作機(jī)的工作特性示例
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工作特性 |
工作機(jī) |
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均勻平穩(wěn) |
載荷平穩(wěn)的發(fā)電機(jī)，載荷平穩(wěn)的帶式或板式輸送機(jī)，螺桿輸送機(jī)，輕型升降機(jī)，包裝機(jī)械，機(jī)床進(jìn)給機(jī)械，通風(fēng)機(jī)，輕型離心機(jī)，離心泵，用于輕質(zhì)液體或均勻密度物料的攪拌機(jī)、混料機(jī)，剪切機(jī)，壓力機(jī)，沖壓機(jī)1）；立式傳動(dòng)裝置和往復(fù)移動(dòng)齒輪裝置2） |
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輕微沖擊 |
載荷非均勻平穩(wěn)的帶式或板式輸送機(jī)，機(jī)床主傳動(dòng)裝置，重型升降機(jī)，起重機(jī)回轉(zhuǎn)齒輪裝置，工業(yè)或礦山用風(fēng)機(jī)，重型離心機(jī)，離心泵，粘性介質(zhì)和非均勻密度物料的攪拌機(jī)、混料機(jī)，多缸活塞泵、給水泵，通用擠壓機(jī)，壓延機(jī)，回轉(zhuǎn)窯，軋機(jī)連續(xù)的鋅帶、鉛帶軋機(jī)，線材和棒材軋機(jī)3） |
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中等沖擊 |
橡膠擠壓機(jī)，連續(xù)工作的橡膠和塑料混料機(jī)，輕型球磨機(jī)，木工機(jī)械（鋸片和車(chē)床），鋼坯軋機(jī)3），4） |
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嚴(yán)重沖擊 |
挖掘機(jī)（斗輪驅(qū)動(dòng)、斗鏈驅(qū)動(dòng)、篩分驅(qū)動(dòng)），挖土機(jī)，重型球磨機(jī)，橡膠壓軋機(jī)，破碎機(jī)（石料、礦石），鑄造機(jī)械，重型給水泵，鉆機(jī)，壓磚機(jī)，卸載機(jī)，落砂機(jī)，帶材冷軋機(jī)3），5），壓坯機(jī)，軋碎機(jī)。 |
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a額定載荷為最大轉(zhuǎn)矩。
b額定載荷為最大啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩。
c額定載荷為最大軋制轉(zhuǎn)矩。
d轉(zhuǎn)矩受限流器限制。
e帶鋼的頻繁開(kāi)裂會(huì)導(dǎo)致KA上升到2.0。 |
附錄D
（資料性附錄）
圓柱齒輪輪齒鼓形修形與齒端修緣量的指導(dǎo)值
D.1概述
良好設(shè)計(jì)的鼓形修形和齒端修緣對(duì)齒輪齒寬上載荷分布具有益的影響。設(shè)計(jì)的零件圖應(yīng)該基于對(duì)齒輪的變形與制造偏差的認(rèn)真考慮。如果變形較大，應(yīng)將螺旋修正疊加地鼓形與齒端修緣上，但首先應(yīng)將螺旋線修形設(shè)計(jì)好。
D.2鼓形量Cβ
從經(jīng)驗(yàn)中得出以下非強(qiáng)制性的規(guī)則，達(dá)到可接受的載荷分布所必需的鼓形量（見(jiàn)圖D.1）按如下確定。
在10μm≤Cβ≤40μm，加上制造公差5～10μm的條件下，如果齒輪不修鼓形，bcai/b值會(huì)大于1，Cβ≈0.5Fβxcv.
為避免齒端過(guò)載，取鼓形量為：
Cβ=0.5(fsh+fHβ)……………………（D.1）
實(shí)際應(yīng)用中當(dāng)齒輪的結(jié)構(gòu)剛度使得fsh可以忽略，或當(dāng)螺旋線修形使齒寬中部的變形得到補(bǔ)償時(shí)，可按下列計(jì)算：
Cβ=0.5fHβ……………………（D.2）
在10μm≤Cβ≤25μm，加上大約5～10μm的條件下，對(duì)于高精度可靠度的高速齒輪來(lái)說(shuō)，以上數(shù)值的60%～70%已經(jīng)足夠。見(jiàn)圖D.1。
D.3齒端修緣量CⅠ（Ⅱ）和寬度bⅠ（Ⅱ）
D.3.1 C1法
本方法是基于對(duì)沒(méi)有齒端修緣的齒輪副，當(dāng)量嚙合向誤差的設(shè)定值與齒輪鼓形量的推薦值。
a)齒端修緣量（見(jiàn)圖D.2）
對(duì)調(diào)質(zhì)齒輪：CⅠ（Ⅱ）≈Fβxcv加上制造公差5～10μm。
那么，用D.2中對(duì)Fβxcv的分析，CⅠ（Ⅱ）應(yīng)近似地為：
CⅠ（Ⅱ）= fsh+1.5fHβ………………（D.3）
對(duì)表面硬化與氮化齒輪：CⅠ（Ⅱ）≈0.5Fβxcv加上制造公差5～10μm。
那么，用D.2中對(duì)Fβxcv的分析，CⅠ（Ⅱ）應(yīng)近似地為：
CⅠ（Ⅱ）=0.5（ fsh+1.5fHβ）+1.5fH………………（D.4）
當(dāng)齒輪結(jié)構(gòu)剛度使得fsh可以忽略不計(jì)，或當(dāng)螺旋線修形補(bǔ)償時(shí)，按式（D.2）計(jì)算。
對(duì)于高精度高可靠度的切線速度齒輪，CⅠ（Ⅱ）取上述計(jì)算值的60%～70%。
b)齒端修緣的寬度
當(dāng)載荷 近似恒定和線速度較高時(shí)；取bⅠ（Ⅱ）和（0.1b）或（1.0m）兩者中的較小者。
對(duì)于變載荷，線速度為低、中速時(shí)：
brel=(0.5～0.7)b……………………（D.5）
D.3.2 C2法
本方法基于假一沿齒寬的載荷均勻分布時(shí)的齒輪副的變形：
δbth=Fm/(bcγ)……………………（D.6）
式中：
Fm=FtKAKV
對(duì)于高精度高可靠度的高切線速度齒輪，用下列公式計(jì)算：
CⅠ（Ⅱ）=（2～3）δbth……………………（D.7）
brel=(0.8～0.9)b……………………（D.8）
對(duì)于較差精度的類(lèi)似齒輪：
CⅠ（Ⅱ）=（3～4）δbth……………………（D.9）
brel=(0.7～0.8)b……………………（D.10）
